采用新的應用技術裝置或設施來提高熱水鍋爐的燃燒效率及降低排煙損失是又一個提高熱水鍋爐效率的主要徐徑。中正熱水鍋爐介紹推薦以下三方面新技術。

   

　　1、分層給煤裝置

　　近年來研制開發(fā)的分層給煤裝置，極大地改善了鏈條爐排的熱水鍋爐燃燒過程，有效地提高了燃燒效率，得到了實踐的普遍認可。這種分層給煤裝置的依靠自由落體所形成的燃煤層，較之經煤閘板擠壓成型的燃煤層，透氣性大大提高。同時，自下而上按大小粒度組成的燃煤層也大大地改善了透氣性，從而極大地燃煤的著火及燃燒過程。

　　2、熱管省煤器

　　熱管省煤器是利用熱管這一應用技術元件的組成，來吸收熱水鍋爐排煙熱量得以提高鍋爐進水溫度的裝置。具有傳熱啟動快、傳熱效率高、結構緊湊、體積小、便于安裝等特點?？捎行У亟档团艧煖囟?，提高熱水鍋爐進水溫度。實踐證明，一臺7.0MW熱管省煤器，降低排煙溫度50-80度，提高熱水鍋爐進水溫度2.5~4.8度，鍋爐出力增加了0.5~1.2MW，鍋爐熱效率提高5%。

　　3、熱管空氣預熱器

　　利用熱管應用技術元件的組成來降低排煙溫度，提高進入熱水鍋爐爐內的冷空氣溫度，又是一個提高熱水鍋爐熱效率的有效裝置。由于進入爐內的是熱空氣，有郊地降低了排煙溫度，提高了爐膛溫度及其燃燒效率。實踐證明， 一臺7.0MW熱管空氣預熱器，可降低排煙溫度40-60度，提高冷空氣溫度30-40度，提高熱水鍋爐效率5%。

　　　 　　 　　

　　據中正鍋爐小編了解到,淮南市自2014年4月以來，積極推進燃煤小鍋爐整治。截至去年12月31日，全市640臺小鍋爐，完成整治547臺，整治完成率達85%。然而，在環(huán)保提標的同時，如何消化隨之而來的經濟成本，成為小熱水鍋爐整治能否取得長效的關鍵。

　　按照淮南市燃煤鍋爐整治方案規(guī)定，2014年12月31日前，10蒸噸及以下燃煤小鍋爐必須拆除，改用燃氣熱水鍋爐或者電力鍋爐;10蒸噸以上鍋爐必須安裝除塵及脫硫脫硝設備，實現達標排放。

　　然而，煤改氣、煤改電之后，原鍋爐業(yè)主不得不面臨運營費用上升的境況。“自去年12月1日2臺燃氣鍋爐運行以來，日均費用2.4萬元。 ”淮南市新華醫(yī)院副院長蘇炎告訴記者，該院原有3臺4蒸噸的燃煤鍋爐，主要承擔醫(yī)療消毒、洗滌及冬季采暖等任務，每年11月中下旬啟爐，次年3月停爐。去年8月，醫(yī)院支持市政府淘汰燃煤鍋爐的決定，自行將其拆除，并新建了2臺4蒸噸的燃氣鍋爐，每天用氣量在6000立方米左右。

　　“過去3臺熱水鍋爐日耗煤量15噸左右，日均費用在8000元左右，只有現在兩臺費用的三分之一。 ”蘇炎坦言，燃氣鍋爐高昂的費用讓醫(yī)院難以承受。為降低成本，醫(yī)院找過天燃氣公司，希望以大客戶的價格用氣，卻被告知不符合大客戶優(yōu)惠條件。

　　類似情況也發(fā)生在電力鍋爐業(yè)主身上。目前，淮南市物價局已函告該市供電公司給予“煤改電”浴池用戶執(zhí)行“峰平谷分時電價”，但供電公司至今尚未落實。為降低成本，許多“煤改電”浴池業(yè)主紛紛新建生物質燃料鍋爐，且在使用過程中摻燒煤炭，造成新的污染。

　　根據淮南市燃煤鍋爐整治方案，對于按要求整改的鍋爐業(yè)主，政府按照每蒸噸2萬元的標準向其發(fā)放整改補貼。“一次性補貼終究難以緩解長期運營的成本壓力。 ”蘇炎告訴記者，醫(yī)院獲取的24萬元政府補貼，已全部用完。

　　業(yè)內人士認為，鍋爐整改后企業(yè)增加的經濟成本，如不能得到妥善轉化，最終只能轉嫁到消費者身上。燃煤小鍋爐整治是一項系統(tǒng)工程，牽涉面廣，不僅要有合理的改造升級措施，也需要相關部門給予支持。

　　“政府首先應做好表率，市直相關單位的燃煤鍋爐要主動整改。 ”淮南市人大城鄉(xiāng)建設與資源保護工作委員會主任孫獻光對該市有些機關單位鍋爐整治工作的不力很是不滿。據他介紹，洞山賓館是淮南市政府接待賓館，賓館內一座10蒸噸的鍋爐并未安裝除塵及脫硫脫硝設備。 “在其影響下，一些大型賓館的鍋爐也遲遲不按要求改造。 ”

　　“其次要加快推進集中供熱工程建設，盡快實現城區(qū)供熱供氣管網全覆蓋。 ”孫獻光表示，配套的基礎設施建設是燃煤鍋爐整治的前提，尤其是工礦企業(yè)聚集的工業(yè)園區(qū)，集中供熱管網不能覆蓋，勢必影響到企業(yè)鍋爐的整治工作。

　　李艷輝也認為，環(huán)保是全社會的責任，相應的經濟成本若僅由企業(yè)承擔，不盡合理。 “建議政府統(tǒng)籌協調供電、供氣等相關部門，對煤改電、煤改氣鍋爐用戶執(zhí)行一定的優(yōu)惠價格，降低用戶運營成本，為其清潔能源改造提供便利條件。 ”

　　據了解，淮南市環(huán)保局正在積極協調供氣部門盡快完成各工業(yè)園區(qū)的管網建設工程，及早為園區(qū)企業(yè)“煤改氣”工程做好基礎配套設施的建設工作。對于鍋爐業(yè)主反響最強烈的成本問題，該局也在同市天然氣公司、供電公司積極協商，探討對煤改電、煤改氣鍋爐用戶執(zhí)行一定的優(yōu)惠政策，降低用戶運營成本，為其清潔能源改造提供便利條件。 “只有各部門相互統(tǒng)籌協調，才能共同推進小熱水鍋爐整治，促進大氣污染防治工作。 ”孫獻光說。

　　　 　　 　　

　　現在正是燃氣熱水鍋爐的使用高峰期,鍋爐水質是鍋爐供暖的頭等問題,中正鍋爐小編在本文中,就熱水鍋爐水質發(fā)黃給予以下參考意見,供用戶參考.

　　為了解決燃氣鍋爐熱水發(fā)黃的問題,中正鍋爐工程師給出以下建議：

　　1、我們都知道，燃氣鍋爐產生的熱水一般是可以直接供客人使用的，但循環(huán)鍋爐的水變涼重新回到熱水鍋爐中時，就不能再次直接給客人用了。

　　2、燃氣鍋爐的熱水管道都是碳鋼的，水銹會比較多，如果經常這樣用，水質就會更加發(fā)黃，所以必須加上一個換熱器。

　　3、燃氣熱水鍋爐的水質PH值必須在11以上。如果低于11，一般會造成水質偏酸，腐蝕管道，產生鐵銹等。

　　4、同時還建議，如果條件允許，二次循環(huán)可以用鍍鋅管或者不銹鋼的都行。當然了，也可以用大口徑的PPR管。

　　燃氣熱水鍋爐一般用在洗浴中心、賓館、醫(yī)院以及其他用熱水比較多的商業(yè)單位。中正鍋爐在美國已有百年歷史,中國的用戶在使用中正鍋爐之后,也是贊口不絕.

　　　 　　 　　

　　無論是燃氣鍋爐，電鍋爐，還是熱水鍋爐，在循環(huán)水的設計上的要遵循一下設計要求：

　　1、鍋爐本體應由生產廠配置安全閥。

　　2、每臺鍋爐出水管上應裝截止閥或閘閥，鍋爐進水、補給水管上應設截止閥和止回閥。

　　3、熱水鍋爐并聯運行時，每臺鍋爐的進水管上應裝設調節(jié)閥，使并聯鍋爐出水溫度的偏差不超過10℃。

　　4、鍋爐出水管的最高處和易聚集氣體的部位應裝設集氣和排氣裝置，排氣閥不應小于DN20。

　　5、系統(tǒng)最低處和低凹處，應設置泄水管和泄水閥。

　　6、應在熱水系統(tǒng)回水母管便于清掏的位置裝設除污器,除污器前后應有壓力表和關閉閥,并有比主管小1～2號的旁通管。

　　7、有多個供熱點的鍋爐房宜設置分水器和集水器，分水器和集水器應配置泄水閥、溫度計、壓力表等。

　　　 　　 　　

　　現在是供暖旺季，如何養(yǎng)護燃氣熱水鍋爐是司爐必修的課程，水質好壞、燃氣適應性差異、零部件的差異、系統(tǒng)管路的鋪設等都會使煙氣超溫,危害到鍋爐內部元器件的安全，造成安全隱患，中正鍋爐小編本節(jié)重點介紹煙氣超溫的主要因素有哪些。

　　原因之一：氣質臟產生的異常

　　一般燃氣中常含有焦油和灰塵、萘、氨、硫化氫等雜質，如果燃氣中的雜質成分過多，經常導致燃氣采暖熱水爐產生故障有：其一，燃氣安全閥密封性降低。燃氣通道中粉塵和焦油可能會堆積在通道的邊緣地帶，當在燃氣安全閥的過氣孔與橡膠墊密封處堆積了過多的粉塵時，會阻擋氣閥無法關閉燃氣通道，從而形成燃氣泄漏。此時當熱水爐在停止工作后，燃燒器仍可能繼續(xù)保持燃燒的狀態(tài)。此時主換熱器里的水停止流動，不能帶走燃氣燃燒產生的熱量，從而導致干燒，煙氣溫度增高。其二，主換熱器的吸熱片長期積碳，引起排煙通道堵塞排煙阻力大，導致了火焰外溢，外溢的高溫煙氣直接進入煙罩，導致了煙氣超溫?；鹧嫱庖绠a生的原因有很多方面，其中燃氣中硫化物、焦油等雜質中的含量過多情況下，或燃氣不完全燃燒產生的雜質，都可能堆積在換熱器的吸熱片表面，日積月累堵塞了主換熱器的排煙通道。

　　燃氣采暖熱火爐在長時間采暖過程中，由于零部件的差異、水質好壞、燃氣適應性差異及變化，系統(tǒng)管路的鋪設等都可能會使煙氣超溫(煙氣溫度大于260℃以上，導致熱效率低，同時會危害到鍋爐內部元器件的安全)。其產生的煙氣超溫主要有以下幾個方面：

　　原因之二：套管主換熱器采暖水路系統(tǒng)的異常

　　套管機型主換熱器因本身結構特點相對于板換式機型更易出現吸熱效率低而致煙氣溫度升高。因為采暖通道內的水流流向是一個往返的行程，如圖1所示。導致熱效率下降的原因主要有：采暖通道堵塞(結垢)和采暖水路短路等。其一，產生采暖通道堵塞主要原因有主換廠生產質量問題或用戶使用過程中的水質情況(水質較硬易結垢)，導致個別管路結垢而堵塞，熱量吸收效率差。例如圖1中，當個別管路堵塞后，滿負荷工作煙氣溫度就相當的高，可達260℃以上。保持全部管路的管路通暢，目前也是我們值得思考的問題。其二，采暖水路短路屬于產品質量缺陷，一般發(fā)生在圖中水盒內隔板作用的失效，即部分的循環(huán)水不流經吸熱片而直接從水盒內通過。該缺陷反應的現象是輸出熱效率低，發(fā)生干燒排煙溫度過高。

　　原因之一：循環(huán)水泵異常停止工作

　　燃氣采暖熱水爐中水泵的作用是提供給采暖系統(tǒng)中熱水循環(huán)的動力，是燃氣采暖熱水爐中的核心部件。由于產品老化、質量問題、水垢影響，都會使水泵異常停止工作,形成系統(tǒng)干燒，導致煙氣超溫。

　　以上是燃氣熱水鍋爐常見煙氣溫度升高的原因，現有系統(tǒng)的安全措施是不能檢測及報警，對產品來說是一種危害性非常大潛在危害。

　　　 　　 　　

　　據中正燃氣鍋爐小編了解到,19日,海城市質量技術監(jiān)督局組織召開海城市鍋爐安全工作會議。會議首先由周恩龍副局長介紹此次鍋爐安全工作會議的內容和重要意義，并傳達了海城市供暖熱水鍋爐安全專項治理的實施方案。會議要求各鎮(zhèn)區(qū)要嚴格按照方案的要求，及時對轄區(qū)內供暖熱水鍋爐進行實地摸底調查和安全大排查，并及時將排查情況上報到市質監(jiān)局。

　　曲裕勝局長做重要講話。他強調一是與會同志要深刻認識到鍋爐安全的重要性，如超期未檢的鍋爐如不及時檢驗，在供暖期到來后，鍋爐很難停下來進行內檢，致使安全隱患不能及時消除;二是詳細講解鍋爐相關資料，以汽車管理模式來介紹鍋爐的管理模式，要求企業(yè)在用供暖鍋爐一定要做到“三落實、兩有證、一檢驗、一預案”;三是各鎮(zhèn)區(qū)、企事業(yè)單位安全負責人要高度重視供暖鍋爐安全治理工作，認真組織排查，并及時上報排查情況。

　　據了解,局長曲裕勝、副局長周恩龍，各鎮(zhèn)區(qū)主管安全的領導及企事業(yè)單位安全負責人參加了會議。此次會議加強全市供暖鍋爐安全管理，確保供暖熱水鍋爐在供暖期間安全運行.

　　　 　　 　　

　　由于拉薩地處雪域高原，冬季晝夜溫差大、海拔高、空氣稀薄、氣壓低、含氧量少，對燃氣采暖熱水鍋爐燃燒工況和熱負荷的影響很大。那么，在高海拔地區(qū)使用燃氣熱水鍋爐需要哪些的注意事項呢，中正鍋爐小編推薦以下文章給予解決。

　　隨著我國人民生活水平的不斷提高，城市供暖變成一項基礎且必不可少的、事關廣大居民安全過冬的一項重要民生工程。自2012年西藏拉薩市供暖工程開工以來，天然氣管道入戶，燃氣采暖熱水爐開始走進廣大普通藏民家庭。

　　本文主要是分析和解決普通燃氣采暖熱水鍋爐在高海拔地區(qū)使用適應性問題，以此來消除當地氣候和環(huán)境對燃氣采暖熱水爐的影響，提出更加經濟合理的解決方案，為廣大藏民家庭提供安全、合格的產品。

　　高海拔地區(qū)主要以西藏拉薩地區(qū)為例，西藏拉薩氣候主要特點如下。

　　西藏拉薩氣候主要特點

　　1高海拔地區(qū)對燃氣采暖熱水爐的影響

　　在解決方案說明前，我們先簡單介紹燃氣采暖熱水爐的基本原理。目前市場上產品按輸出功率分，主要有18kW、24kW、28kW、32kW、36kW;按使用功能分，有采暖衛(wèi)浴雙功能、單采暖、單采暖帶儲水罐等;其整機的結構主要分為水路系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)、排煙系統(tǒng)、控制系統(tǒng)等，如圖1所示。因此解決高海拔對燃氣采暖熱水爐的影響，也主要圍繞以上幾大內部結構進行改善。

　　1.1海拔對燃氣采暖熱水爐熱負荷的影響

　　海拔高度和大氣壓力影響燃氣采暖熱水爐的熱負荷，以廣州為例，調試的燃氣采暖熱水爐安裝在拉薩地區(qū)使用時，熱負荷將偏小。通過GB25034-2010可得出對應的海拔高度與燃氣采暖熱水爐熱負荷的關系。

　　Q—15℃、大氣壓101.3kPa、干燥狀態(tài)下的折算熱輸入的數值，單位為千瓦(kW);

　　Hi—15℃、101.3kPa基準氣低熱值的數值，單位為兆焦每標準立方米(MJ/Nm3);

　　V—試驗燃氣流量的數值，單位為立方米每小時(m3/h);

　　Pg—試驗時燃氣流量計內的燃氣壓力的數值，單位為千帕(kPa);

　　Pa—試驗時的大氣壓力數值，單位為千帕(kPa);

　　tg—試驗時燃氣流量計內的燃氣溫度的數值，單位為攝氏度(℃);

　　d—干試驗氣的相對密度的數值;

　　dr—基準氣的相對密度的數值;

　　Ps—在tg時的飽和水蒸氣壓力的數值，單位為千帕(kPa);

　　0.622—理想狀態(tài)下水蒸氣相對密度的數值。

　　根據以上計算公式可得出海拔高度與燃氣采暖熱水爐熱負荷的對應關系，如表3所示。

　　例如：以迪森公司一款SD24-C4機型燃氣采暖熱水爐(熱效率為91%)為例，為了保證在拉薩地區(qū)使用時輸出的熱負荷為24kW，在廣州地區(qū)輸出的熱負荷應調試為28.5953kW。(以下舉例均以該機型為例)

　　為了解決在平原地區(qū)調試好的產品可在高海拔地區(qū)(拉薩)使用，我們可通過提高噴嘴前的壓力或增大噴嘴孔徑，甚至增加燃燒器的火排，達到增加燃氣流量來消除海拔高度對采暖熱水爐熱負荷的影響。

　　按設計計算可得以下燃氣流量參數，分別是廣州和拉薩兩地對比，因此在產品出廠前調試時，產品的輸入功率須按拉薩當地的輸入功率折算出廣州當地的功率參數進行出廠調試。

　　1.2海拔高度對燃氣采暖熱爐中燃燒系統(tǒng)的影響

　　燃氣采暖熱水爐大部分都采用大氣式燃氣燃燒系統(tǒng)，燃燒所需要的過?？諝庀禂狄话銥?.3～1.8。過?？諝膺^多，導致熱效率降低，過少導致燃燒不充分。海拔高度越高，氧含量越少，高海拔的冬春季氧含量也有差異。如表4所示，過?？諝膺^少又會影響燃燒系統(tǒng)的煙氣指標及燃燒工況，表現主要有以下幾方面：

　　1)氧氣不足情況下，煙氣指標變差，如CO、NOX增高;

　　2)氧氣不足情況下，影響火焰的穩(wěn)定性，即火焰高度變長，嚴重的會導致火焰的外焰燒到主換熱器;

　　3)氧氣不足情況下，導致燃燒不充分，主換熱器的翅片易產生碳顆粒，影響換熱器使用壽命以及堵塞煙氣通道。

　　我們設計的時候采用了以下的解決方案，可以有效改善在氧氣不足情況下對燃燒系統(tǒng)的影響：

　　減少燃燒器的火排出口面流速以及增加火排的數量，可以有效解決燃燒時脫火現象及火焰高度拉長等問題，燃氣燃燒更加充分，閥后壓力不至于過高。

　　A燃燒器的火排出口面從槽形孔更改為圓孔加槽形，更加適應高原地區(qū)氧氣不足情況。由燃燒器的火孔總面積FP公式可知：

　　式中Fp—火孔總面積(mm2);

　　Q—燃燒器熱負荷(kW);

　　Hi—燃氣低熱值(kJ/Nm3);

　　α'—一次空氣系數;

　　V0—理論空氣需要量(Nm3/Nm3);

　　vp—火孔出口氣流速度(Nm/s);

　　qp—火孔熱強度(kW/mm2)。

　　hic=0.86Kfpqp×103(式2-2)

　　式中hic—火焰的內錐高度(mm);

　　fp—一個火孔的面積(mm2);

　　qp—火孔熱強度(kW/mm2);

　　K—與燃氣性質及一次空氣系數有關的系數。

　　式中hoc—火焰的外錐高度(mm);

　　n—火孔排數;

　　n1—表示燃氣性質對外錐高度影響的系數;

　　s—表示火孔凈距對外錐高度影響的系數。

　　由式2-1中可知，燃氣在充分燃燒的情況下，燃氣低熱值Hi和理論空氣需要量V0是受海拔影響很小，本文不做討論。燃燒器火排出燃氣面從槽形孔更改為圓孔加槽形(如圖2所示)。在熱負荷一定情況下，燃燒火孔總面積FP增大，qp(火孔熱強度)變小，圓孔加槽形結構使得燃氣與二次空氣混合更加充分。同時通過公式(式2-2和式2-3)可得，火焰的高度將降低，燃氣的燃燒更充分，過?？諝鉁p少，使得熱效率增大。在滿足冬季含氧量少的情況，夏季使用時熱效率不至于降低的特點。

　　B增加大氣燃燒器的火排數量：

　　1)由第1點中可知，高海拔地區(qū)對燃氣采暖熱水爐負荷的影響,燃燒器每排火排設計負荷一般為2kW，共12排火排，以一臺24kW燃氣采暖熱水爐在拉薩地區(qū)使用為例，根據表3在平原地區(qū)輸出的熱負荷應調試為28.5953kW，理論上需要增加到14個火排。

　　2)選用合理燃燒器噴嘴，以提高一次空氣的引射能力，使燃氣和空氣混合燃燒更充分。

　　我們通過以下噴嘴直徑公式進行分析：

　　式中d—噴嘴直徑(mm);

　　Lg—燃氣流量(m3/h);

　　µ—噴嘴流量系數;

　　s—燃氣的相對密度;

　　P—噴嘴前燃氣壓力(Pa)。

　　以及質量引射系數µ算法如下：

　　式中µ—質量引射系數;

　　V0—理論空氣需要量;

　　α'—一次空氣系數;

　　s—燃氣的相對密度。

　　大氣式燃燒器的一次空氣系數α'通常為0.45～0.75，因為西藏空氣中的含量相對少，V0理論空氣需要量需要增大，所以燃燒器中質量引射系數µ需要增大，由公式2-4和式2-5可知，在高原上使用的燃燒器噴嘴直徑d可以適當減小。

　　1.3增大風機的排風量，以便提供充分的氧氣燃燒

　　燃氣采暖熱水爐大都采用強制排煙方式，風機在燃氣采暖熱水爐中的作用就是將煙氣強制排到室外，同時使封閉的燃燒系統(tǒng)產生負壓，通過平衡煙道將室外的空氣吸入燃燒室以滿足燃燒所需，使燃氣充分燃燒。從表1可知，高原上(拉薩地區(qū))氧含量大約只有平原地區(qū)64.3%，主要有以下兩點影響：

　　其一、在高原上，為了保證燃氣采暖熱水爐中的燃氣充分燃燒，必須增加風機風量Q，可通過增大風機的功率及渦輪;

　　其二、風壓差開關動作參數的影響。

　　風壓差開關的主要功能：用于檢測煙管的通暢情況、在煙氣超標前關閉設備(即CO濃度大于0.1%)以及風機的運行情況。其原理利用流體力學中的理論設計了文丘里管來采集負壓，分別采集排煙管內或空氣室負壓的壓力參數。由于采集的氣壓受到氣壓環(huán)境的影響，如大氣壓、環(huán)境溫度。風壓開關屬燃燒系統(tǒng)的保護部件，為確保燃燒的安全起到關鍵的作用，因此其動作必須準確。

　　1.4高海拔對采暖水路循環(huán)系統(tǒng)的影響

　　在燃氣采暖熱水爐中，采暖水路循環(huán)系統(tǒng)的作用是將采暖水加熱，并使其在采暖系統(tǒng)中循環(huán)。其核心部件就是循環(huán)水泵，其作用是提供熱水在采暖系統(tǒng)中的循環(huán)動力。在西藏拉薩地區(qū)對水泵電機溫升，水泵電機電暈的換向均有不利影響，因此設計水路系統(tǒng)中水泵功率要滿足所需克服的水阻揚程。

　　1)海拔高，水泵電機溫升越大，輸出功率小;

　　2)高壓電機在高原使用時要采取防電暈措施。

　　根據《工業(yè)泵選用手冊》海拔高原對水泵選擇使用時功率降低的關系計算如下：

　　△NC=[(h-1000)△i-(40-tat)]NC/100

　　式中△NC—電機軸功率下降值;

　　h—為當地海拔;

　　△i=0.01×電機溫升極限/100;

　　F—級電機定子、轉子溫升極限145℃;

　　tat—使用地點的最高溫度;

　　NC—水泵計算的軸功率。

　　1.5環(huán)境溫度對燃氣采暖熱水爐的選型

　　燃氣采暖熱水爐進行獨立采暖，其供熱的熱負荷必須與室外的傳熱熱負荷達到平衡，這樣才能夠按用戶要求達到舒適溫度。建筑物的供暖熱負荷，主要取決于通過垂直圍護結構(墻、門、窗等)向外傳遞熱量，它與建筑物的平面尺寸和層高有關，因而不是直接取決于建筑面積。用供暖體積熱指標表征建筑物供暖熱負荷的大小。計算詳見《采暖空調制冷手冊》(機械工業(yè)出版社，1997.10)。我們可以用以下公式就能計算出需要供暖熱負荷的大小。

　　Q(取暖)=q(單位面積熱負荷指標)×S(供暖面積)

　　其中Q—表示供暖熱負荷的大小;

　　q—代表單位面積熱負荷指標;

　　S—代表供暖面積。

　　單位面積熱負荷指標我們可以估算出所需的熱負荷：對北京地區(qū)居民取暖q一般取60Kcal/m2•h，而拉薩居民取暖q可取65～70Kcal/m2•h。

　　最后根據Q數值選用匹配輸出熱負荷的燃氣采暖熱水爐功率。

　　2總結

　　對高海拔地區(qū)開發(fā)合適的燃氣采暖熱水鍋爐，需要從整個燃燒系統(tǒng)、排煙系統(tǒng)和采暖水路循環(huán)系統(tǒng)上調整，否則會出現回火、煙氣超標、熱負荷不達標等問題，給消費者帶來影響，甚至出現安全隱患等。通過以上針對高海拔燃氣采暖熱水爐的調整，可以消除高海拔帶來不良的影響。西藏拉薩的供暖工程給拉薩居民帶來了溫暖，同時也給燃氣采暖熱水爐帶來了新的課題。

　　　 　　 　　

　　熱水鍋爐按照燃料不同可以分為電熱水鍋爐、燃油熱水鍋爐、燃氣熱水鍋爐、燃煤熱水鍋爐等；按照是否承壓可以分為常壓熱水鍋爐和承壓熱水鍋爐兩種，我們通常所說的“熱水鍋爐”指的是常壓熱水鍋爐，由于其運行安全，人們洗浴或采暖大都采用了這種常壓熱水鍋爐。 　　 　　熱水鍋爐主要有采暖和洗浴兩種用途。熱水鍋爐通過熱水循環(huán)泵循環(huán)保溫水箱的熱水，周而復始把水箱的熱水加熱，可以實現洗浴目的；熱水鍋爐通過熱水循環(huán)泵循環(huán)暖氣管道的熱水，通過散熱器可以達到人們采暖的要求;熱水鍋爐和熱水循環(huán)泵配合換熱器可以實現洗浴和采暖的雙重功能。 　　 　　熱水鍋爐是生產熱水、用以供熱的鍋爐。熱水鍋爐與蒸汽鍋爐都以水為工質，兩者的最大區(qū)別是，后者生產蒸汽，前者生產熱水。熱水鍋爐有低溫熱水鍋爐和高溫熱水鍋爐之分。各國對高溫水和低溫水有不同的溫度分界，我國以120攝氏度為分界溫度，亦即出水溫度高于120攝氏度的為高溫熱水鍋爐，否則為低溫熱水鍋爐。根據熱水在鍋內的流動方式，熱水鍋爐的分類有強制循環(huán)式和自然循環(huán)式熱水鍋爐兩類。 　　 　　強制循環(huán)熱水鍋爐一般不裝鍋筒，而由一些受熱的并聯排管和集箱組成，熱水的循環(huán)動力由供熱網路的循環(huán)水泵提供。這類熱水鍋爐結構緊湊，鋼耗量小，水動力穩(wěn)定性好。但為了防止水力偏差過大和循環(huán)停滯等問題，往往采用較高的管內流速，加之行程又長、阻力系數大，鍋爐進水的電耗量就高；同時，因強制循環(huán)熱水鍋爐水容量小，對運行中發(fā)生突然停電而中斷進水時因爐子的熱惰性而使管內熱水汽化、造成水擊等事故的抵抗能力差。 　　 　　由于這些原因，自然循環(huán)的熱水鍋爐也得到了應用。自然循環(huán)熱水鍋爐具有鍋筒，同時由于熱水的密度差小，循環(huán)壓頭低，循環(huán)流速低，因而必須采用更大的下降管截面和更高的循環(huán)高度。這樣，其金屬消耗量就增大。